Fracture Analysis of PRIM-SHAFT In Transmission Case
ZHANG Xiao-rong， Chen Pei-lei
（Vehicle Engineering and Engineering Laboratories，Chery Automobile CO.，Ltd.，WuHu 241009，china）
Abstract: During the bench test of a certain type of transmission case,one prim-shaft was fractured. We analyzed by means of fracture , metallographic,chemical composition and so on.The results showed that the prim-shaft has previously forge pucker, that made the prim-shaft fracture. And advised the manufacturer to enhance the forge technique and the nondestructive test,through these methods to prevent the forge pucker and ensure the product quality.
Key words: oxidation decarbonization ； forge pucker；fatigue fracture.
輸入帶輪軸為自動(dòng)變速箱的關(guān)鍵零部件之一，它由可動(dòng)部分和固定部分組成，其工作面為直線錐面體，和輸出帶輪軸一起，在控制系統(tǒng)作用下，可動(dòng)部分依靠鋼球——滑道結(jié)構(gòu)做軸向移動(dòng)，可連續(xù)的改變半徑，給中間夾持的鋼帶以擠壓應(yīng)力，從而傳遞動(dòng)力，實(shí)現(xiàn)無(wú)極變速箱的自動(dòng)變速傳動(dòng)［1］。某CVT變速箱進(jìn)行420H臺(tái)架耐久試驗(yàn)，試驗(yàn)進(jìn)行約200H時(shí)，發(fā)現(xiàn)不能正常傳遞動(dòng)力，檢查發(fā)現(xiàn)變速箱輸入帶輪軸斷裂。該變速箱已量產(chǎn)多年，質(zhì)量一直很穩(wěn)定，售后從未出現(xiàn)過(guò)輸入帶輪軸斷裂事例，對(duì)這次斷裂，公司非常重視。輸入帶輪軸選用材料為20CrMnTiH，滲碳淬火處理，為查清斷裂原因，特對(duì)斷裂的失效件進(jìn)行了理化分析，以便進(jìn)行后續(xù)的改進(jìn)，預(yù)防斷裂再次發(fā)生。
1、 理化測(cè)試
1.1、斷口分析
輸入帶輪軸宏觀形貌見(jiàn)圖1，失效件斷裂位置在圖1箭頭所示處，該處為工作輪和軸桿交接的R附近油孔處，斷口見(jiàn)圖2。宏觀觀察，斷口分三個(gè)區(qū)域，分別稱(chēng)A、B、C區(qū)域。最表面部分的為A區(qū)域斷口，該部分?jǐn)嗫跀嗝嫔詢A斜，與軸線成一定角度，顏色為呈灰黑色的氧化色，由表至里的深約6mm；中間部分的B區(qū)域斷口斷面上有明顯的貝紋線，為裂紋擴(kuò)展區(qū)。依據(jù)貝紋線的弧線方向分析，斷裂起源于斷面上的灰黑色A區(qū)域；C部分?jǐn)嗫跒樗矓鄥^(qū)，與裂源相對(duì)，斷面粗糙，有金屬光澤。將斷口置于FEI的Inspect S電子顯微鏡下放大觀察，A區(qū)域斷口（裂源區(qū)域）微觀形貌見(jiàn)圖3，大部分?jǐn)嗝嬗杀碇晾镉醒趸锔采w，微觀形貌難以觀察，見(jiàn)圖4，僅有極少部分最表面一層（深度約0.3mm）斷面微觀形貌為沿晶，見(jiàn)圖5；B區(qū)域斷口裂紋擴(kuò)展區(qū)有疲勞輝紋，見(jiàn)圖6；C區(qū)域瞬斷區(qū)約占整個(gè)斷面面積的1/3，其微觀形貌為以扇形、河流花樣為主的準(zhǔn)解理，見(jiàn)圖7。
綜合斷口分析結(jié)果認(rèn)為，輸入帶輪軸為彎曲應(yīng)力導(dǎo)致的疲勞斷裂。
1.2、顯微組織
1.2.1、垂直斷口裂源處縱向取樣做顯微組織分析，拋光態(tài)下置于ZEISS AXIO Imager.Aim金相顯微鏡下觀察，發(fā)現(xiàn)由表至里約6mm的裂源區(qū)域斷面表面有顆粒狀氧化物，見(jiàn)圖8；用4%硝酸酒精溶液腐蝕后裂源區(qū)斷面由表至里約0.8mm未發(fā)現(xiàn)明顯脫碳，該深度正好和滲碳層深度較吻合，其余裂源區(qū)斷面表面有脫碳，見(jiàn)圖9。表面滲層組織為回火馬氏體+少量殘余奧氏體，見(jiàn)圖10，心部組織為板條馬氏體+貝氏體，見(jiàn)圖11。
1.2.2、失效件基體上非金屬夾雜物按照GB/T10561-2005《鋼中非金屬夾雜物含量的測(cè)定標(biāo)準(zhǔn)》的A法檢驗(yàn)，其測(cè)定結(jié)果為A0，B0，C0，D1.5。
1.3、硬度及硬化層深度
技術(shù)要求：表面硬度≥650HV，滲碳層深度≥0.7mm 。
實(shí)測(cè)失效件表面硬度724.6HV，有效滲碳層深度為0.86mm。符合技術(shù)要求。
1.4、化學(xué)成分（%）
該件選用材料為20CrMnTiH，在距斷口約20mm處的樣件本體上取樣做化學(xué)成分，其化學(xué)成分檢測(cè)結(jié)果見(jiàn)表1
依據(jù)GB/T5216-2014《保證淬透性結(jié)構(gòu)鋼》標(biāo)準(zhǔn)，失效樣件本體化學(xué)成分符合標(biāo)準(zhǔn)中20CrMnTiH材料要求。
1、 分析與討論
2.1試驗(yàn)結(jié)果顯示，失效輸入帶輪軸為疲勞斷裂，其化學(xué)成分、硬度和硬化層深度符合技術(shù)要求。
2.2、顯微組織分析結(jié)果表明，斷面上裂源區(qū)域表面有氧化、脫碳，說(shuō)明該件在裝配前存在原始裂紋。該件的主要生產(chǎn)工藝是：下料——中頻加熱（1100℃±50℃）［2］——鍛造——機(jī)加工——正火（950℃±20℃）——碳氮共滲（890℃±5℃）——淬火——170℃-180℃回火。結(jié)合整個(gè)生產(chǎn)加工及熱處理工藝分析，產(chǎn)生裂紋的環(huán)節(jié)有鍛造及淬火環(huán)節(jié)。但如果是淬火裂紋，因其回火溫度低，僅180℃左右，不會(huì)造成裂紋表明氧化和脫碳，也即該件在滲碳淬火處理前已經(jīng)存在原始裂紋，該裂紋應(yīng)產(chǎn)生在鍛造環(huán)節(jié)。因該裂紋與零件表面貫通，且與零件軸向成一斜向角度，故該裂紋為鍛造折疊裂紋。鍛造折疊裂紋的形成原因有：鍛造過(guò)程中 ，如果某處金屬充填慢，在其相鄰部分均已基本充滿時(shí)，該處仍缺少大量的金屬而形成空腔，則相鄰部分的金屬在此處匯合而形成折疊；或者模鍛時(shí)，坯料尺寸不合適，打擊速度過(guò)快，或某處金屬充填阻力過(guò)大都會(huì)產(chǎn)生折疊［3］。折疊裂紋產(chǎn)生后，因鍛造過(guò)程本身溫度較高，加上后續(xù)的正火、滲碳處理過(guò)程中高溫均可造成裂紋表面氧化脫碳；裂紋起始端因零件表面滲碳的緣故使裂紋表面增碳，故而未觀察到明顯的脫碳現(xiàn)象。鍛造折疊裂紋的存在，一方面減少了零件的有效承載面積，另一方面造成應(yīng)力集中，原始折疊裂紋存在處即形成疲勞源，在變速箱試驗(yàn)過(guò)程中，裂紋擴(kuò)展進(jìn)而導(dǎo)致輸入帶輪軸早期疲勞斷裂。
3、結(jié)論及建議
3.1失效輸入帶輪軸為疲勞斷裂，斷裂的原因是存在原始鍛造折疊裂紋。
3.2建議產(chǎn)品制造商要采取以下措施：
（1）加強(qiáng)鍛造工藝加工過(guò)程控制，防止產(chǎn)生鍛造折疊裂紋；
（2）對(duì)產(chǎn)品加強(qiáng)探傷檢查，保證出廠產(chǎn)品質(zhì)量。
參考文獻(xiàn)
［1］ 陳家瑞，汽車(chē)構(gòu)造下冊(cè)［M］機(jī)械工業(yè)出版社2009.2 92-93
［2］ 宋濤等，熱處理技術(shù)［M］化學(xué)工業(yè)出版社2003.1 503
［3］ 王國(guó)凡，材料成型與失效［M］化學(xué)工業(yè)出版社2002.9 145-146
作者：張小榮
（奇瑞汽車(chē)股份有限公司試驗(yàn)和整車(chē)技術(shù)工程院，蕪湖241009）
